Расчет и конструирование ленточных фундаментов

Расчет и конструирование ленточных сборных фундаментов мелкого

Заложения.

Определение ширины подошвы фундамента.

В соответствии с п. 5.6.6 [8] ширина подошвы ленточного фундамента

при центральном сжатии определяется из условия, что среднее давление под

подошвой фундамента не превышает расчетного сопротивления грунта:

При определении ширины подошвы фундамента должна быть выполнена

расчетная схема (рис.1.8).

где: Р – среднее давление под подошвой фундамента, кПа;

n0,II- расчетная нагрузка на обрезе фундамента (на отметке -0.300);

= 20 кН/м2 средний удельный вес фундамента и грунта на его

R – расчетное сопротивление грунта основании, кПа, определяется по

где: коэффициент условия работы, зависящий от типа грунта и его

состояния, принимается по табл. 5.4 [8]:

= f (песок мелкий) = 1,3;

коэффициент, учитывающий совместную работу здания и грунта,

принимается по табл. 5.4 [8]:

=f (L / H= 37,8 / 20,8 = 1,82; суглинок) = 1,2744;

L – длина здания, м; H – высота здания, м;

k=1,0, т.к. прочностные характеристики грунта и определены

, , – коэффициенты, принимаемые по табл. 5.5 [8]):

, , = f ( );

= : =1,15; =5,59; =7,95;

=1,0, т.к. b 3 :

=17,1 кН/м3; =17,1 кН/м 3 ;

расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего

непосредственно под подошвой фундамента, кПа: = 0 кПа;

глубина заложения фундаментов, м, бесподвальных сооружений от

уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и

внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле 5.8 [8]:

, м

где: толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны

подвала, м: = 0,42 м;

толщина конструкции пола подвала, м: = 0,08м;

расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала,

кН/м 3 : 22кН/м 3

м;

– глубина подвала – расстояние от уровня планировки (природного

рельефа) до пола подвала, м:

=NL-BL, м

Совместно решаем уравнения, получаем квадратное уравнение вида:

, кН/м 2

= 46,53 кН/м 2

кН/м 2

кН/м 2

Решая квадратное уравнение, получаем формулу для нахождения

ширины подошвы фундамента:

Округляем ширину подошвы фундамента по табл.1 ГОСТ [3]

(приложение 2 табл. 3) до ближайшего большего размера.

Расчет ширины подошвы фундамента сводим в таблицу 11.1.

Конструирование фундаментов

Фундаменты под колонны многоэтажных каркасных зданий обычно проектируются монолитными ступенчатого типа, плитная часть которых имеет не более трех ступеней.

Отношение вылета ступени к ее толщине (или группы ступеней к их суммарной толщине) не превосходит 2.

Подошва фундамента, как правило, прямоугольной формы с отноше­нием сторон от 1 до 0,6. При этом большая сторона всегда располагается в направлении большего момента.

Верх фундамента рекомендуется располагать на отметке — 0,15 м для обес­печения условий выполнения работ после завершения нулевого цикла. В связи с этим при значительной глубине заложения фундамента над плитной его частью устраивают монолитно связанный с плитой подколонник (рис. ниже).

Фундаменты при соединении с колонной

а — монолитной; б — сборной; 1 — подколонник; 2 — плитная часть фундамента

Сопряжение фундамента с колонной выполняется монолитным под монолитные колонны и стаканного типа под сборные колонны.

Зазоры между колонной и стенками стакана принимают равными 75 мм по верху и 50 мм по низу стакана с каждой стороны колонны. Эти зазо­ры заполняются бетоном класса не ниже В 12,5.

Глубину стакана dp принимают на 50 мм больше глубины заделки ко­лонны dc. Значение dc должно быть не менее большего размера сечения ко­лонны /с, а также не менее:

30d- при 1-м случае сжатия колонны в сечении по обре­зу фундамента;20d- при 2-м случае сжатия; здесь d — диаметр арматуры колонны.

При 1-м случае сжатия граничное значение dc = 30d можно уменьшить путем умножения его на отношение момента колонны в сечении по обрезу фундамента к предельному по прочности моменту колонны при заданном значении N, но принимать не менее 20d.

Толщину стенок по верху неармированного стакана принимают не ме­нее 0,75 глубины стакана и не менее 200 мм .

Толщину стенок армированного стакана принимают не менее 150 мм .

Для связи с монолитной колонной из фундамента (подколонника) вы­пускают арматуру с площадью сечения, необходимой для восприятия расчетных усилий колонны у обреза фундамента. В пределах фундамента эту арматуру объединяют хомутами в каркас и запускают в колонну на длину не менее длины анкеровки lап.

Стыки выпусков с арматурой колонны можно выполнять внахлестку без сварки в соответствии с указаниями СП 52-101-2003.

Фундаменты армируют сварными сетками только по подошве. При этом, если меньшая сторона подошвы имеет размер Ь 3м применяют отдельные сетки с рабочей арматурой в одном направлении, укладываемые в двух плоскостях. При этом рабочая арматура каждой сетки располагается снизу. Сетки в каждой из плоскостей укладываются без нахлестки с рас­стоянием между крайними стержнями не более 200 мм (рис. ниже).

Армирование подошвы фундамента сетками

Минимальный защитный слой бетона для этой арматуры принимается: при наличие под фундаментом подготовки из тощего бетона — 40 мм , при отсутствии — 70 мм .

Если нормальное сечение подколонника как бетонного элемента не обес­печено по прочности, подколонник армируют плоскими сварными сетками при проценте армирования всей продольной арматуры не менее 0,2% (рис.ниже).

Армирование железобетонного подколонника пространственным каркасом, собранным из сеток

В железобетонных подколонниках, где по расчету сжатая арматура не требуется, а количество растянутой арматуры не превышает 0,3%, допуска­ется устанавливать сетки только по граням подколонника, перпендикуляр­ным плоскости действия большего из двух действующих на фундамент мо­ментов. При этом толщина защитного слоя бетона должна быть не менее 50 мм и не менее двух диаметров арматуры.

Читать еще:  Как выбрать уголь для отопления

При необходимости армирования стенок стакана в бетонных подколонни­ках следует устанавливать пространственный каркас в пределах стаканной час­ти с заглублением ниже дна стакана на величину не менее 35 диаметров про­дольной арматуры. При этом площадь всей продольной арматуры принимается не менее 0,04% от площади подколонника вне стакана (рис. ниже).

Армирование бетонного подколонника со стаканом

Кроме того, при е > Iс/b в стаканной части подколонника следует уста­навливать горизонтальные сварные сетки с расположением стержней у на­ружных и внутренних поверхностей стенок стакана. При этом вертикальная арматура размещается внутри сеток (рис. ниже). Диаметр стержней сеток принимается не менее 8 мм и не менее четверти диаметра продольной ар­матуры.

Расчет и конструирование ленточных фундаментов.

При расчете: опреддавл грунта на подошве фунд с учетом его совместного деформирования с основанием; вычислвнутр силы и моменты, действ в фунд; устан размеры попер сеч ленты и ее необх армирования. 1)расчет на упругом полупространстве методом сил, перемещ (с пом комп комплекса). 2)расчет на линейно-деф(упругом) основании с коэф.постели. Предпосылкой такого расчета является гипотеза о том, что осадка в данной точке основания не зависит от осадки других точек и прямо пропорциональна давлению в этой точке.Основ проседает только в пределах подошвы. Давл на грунт P=cxy, cx-коэф постели для слаб 0,1-1, ср прочн 1-3, прочн 3-6кН/м3. Расчетная схема: лента рассматривается как многопролетная статистическая неопр. балка, находящаяся под воздействием вертикального давления от колонн и неравного реактивного отпора грунта.

1.Сущность железобетона, виды железобетонных конструкцийи области их применения.

2.Классификация и структура бетона, проектные классы и марки бетона, диаграммадеформирования бетона, прочностные характеристики бетона

3.Общие сведения о видах деформаций в бетоне: усадка (набухание), температурныедеформации, ползучесть бетона, силовые деформации.

4.Арматура для железобетонных конструкций ее назначение, виды арматуры и

арматурных изделий. Классификация арматуры.

5.Механические и деформативные характеристики арматурных сталей. Нормативные и

расчетные сопротивления арматурных сталей.

6.Защитный слой бетона и конструктивные требования при установке арматуры в

обычных и предварительно напряженных конструкциях.

7.Сущность предварительно-напряженного железобетона. Влияние предварительного

напряжения на напряженно-деформированное состояние сечений. Способы и методы

8.Назначение величины предварительного напряжения арматуры. Потери предварительного

9.Стадии напряжённого состояния изгибаемого железобетонного элемента без предварительного напряжения арматуры

10.Метод расчета железобетонных конструкций по предельным состояниям. Сущность метода. Система расчетных коэффициентов , их назначение. Две группы предельных состояний.

11.Нагрузки и воздействия на железобетонныеконструкции в методе предельных состояний и расчетные сочетания воздействий.

12.Изгибаемые элементы прямоугольного профиля с одиночной арматурой. Проверка прочности.

13.Изгибаемые элементы прямоугольного профиля с двойной арматурой. Проверка прочности.

14.Изгибаемые элементы таврового профиля. Общие положения. Проверка прочности.

15.Расчет прочности наклонных сечений железобетонных элементов без поперечной

арматуры и обеспечение конструктивных требований по их армированию.

16.Расчет прочности изгибаемых элементов по наклонным сечениям на действие поперечной силы.

17.Расчет прочности изгибаемых элементов по полосе между наклонными сечениями на действие поперечной силы.

18.Расчет прочности изгибаемых элементов по наклонным сечениям на действие изгибающего

19.Особенности расчета прочности сжатых элементов. Учет влияния продольного изгиба при расчетах сжатых элементов.

20.Расчет прочности внецентренно сжатых элементов при расчетных больших эксцентриситетах.

21.Расчет прочности внецентренно сжатых элементов при расчетных малых эксцентриситетах

22.Расчет железобетонных конструкций по прочности при продавливании (местный срез).

23.Расчет железобетонных конструкций по прочности при отрыве.

24.Расчеты железобетонных конструкций на выносливость.

25.Расчет железобетонных конструкций в стадии транспортировки и монтажа.

26.Принципы расчета железобетонных элементов по второй группе предельных состояний.

27.Требования предъявляемые к трещиностойкости железобетонных элементов и методы

ограничения появления и ширины раскрытия трещин.

28.Расчет железобетонных элементов по образованию трещин нормальных к продольной

оси элемента для изгибаемых, внецентренно-сжатых и внецентренно-растянутых

29.Расчет железобетонных элементов по образованию трещин наклонных к продольной оси элемента и методы ограничения ширины раскрытия наклонных трещин.

30.Расчет ширины раскрытия трещин нормальных к продольной оси элемента.

31.Расчет железобетонных элементов по деформациям, общие принципы расчета, предельная величина прогибов конструкции и методы ограничения прогибов.

32.Многоэтажные промышленные и гражданские здания их конструктивные схемы.

33.Многоэтажные здания рамной, связевой, рамно-связевой систем.

34.Несущие конструкции многоэтажных каркасных гражданских зданий: колонны,

диафрагмы, ядра жесткости, плиты и ригели и особенности конструирования стыков.

35.Несущие конструкции многоэтажных панельных гражданских зданий и особенности

конструирования элементов и стыков.

36.Плоские железобетонные перекрытия многоэтажных жилых и производственных зданий их классификация и характеристика.

37.Компоновка элементов монолитных железобетонных ребристых перекрытий с балочными плитами.

38.Расчет и конструирование плиты монолитных железобетонных ребристых перекрытий с балочными

39.Расчет и конструирование второстепенной балки монолитных железобетонных

ребристых перекрытий с балочными плитами.

40.Расчет и конструирование главной балки монолитных железобетонных ребристых

перекрытия с балочными плитами.

41.Компоновка элементов монолитных ребристых перекрытий с плитами опертыми по контуру.

42.Расчет и конструирование плиты монолитных ребристых перекрытий с плитами опертыми

43.Расчет и конструирование балок монолитных ребристых перекрытий с плитам опертыми по

44.Монолитные безбалочные перекрытия, общие принципы компоновки.

45.Расчет и конструирование плиты безбалочного монолитного перекрытия.

46.Компоновка сборных ребристых перекрытий с балочными панелями.

47.Расчет и конструирование ребристых плит балочных перекрытий.

48.Расчет и конструирование многопустотных плит балочных перекрытий.

49.Расчет и конструирование ригелей балочных перекрытий.

50.Стыки ригелей, расчет и конструирование.

51.Безбалочные сборные перекрытия, общие сведения о расчет элементов.

52.Одноэтажные промышленные здания, виды, особенности проектирования, обеспечение пространственной жесткости здания, деформационные швы.

53.Компоновка конструктивной схемы одноэтажных промышленных зданий и статический расчет поперечной рамы.

54.Конструкции покрытий одноэтажных промышленных зданий.

55.Расчет и конструирование железобетонных ребристых плит покрытия.

56.Несущие стропильные конструкции одноэтажных промышленных зданий.

57.Расчет и конструирование железобетонных стропильных балок.

58.Расчет и конструирование железобетонных ферм.

59.Расчет и конструирование железобетонных арок.

60.Подстропильные железобетонные конструкции их расчет и конструирование.

61.Железобетонные колонны их расчет и конструирование.

62.Железобетонные фундаменты, классификация.

Читать еще:  Какое электрическое отопление самое экономичное

63.Расчет и конструирование отдельно стоящих центрально и внецентренно нагруженных.

64.Расчет и конструирование ленточных фундаментов.

Дата добавления: 2015-10-19 ; просмотров: 715 . Нарушение авторских прав

Расчет и конструирование фундамента

Главная > Курсовая работа >Строительство

Курсовой проект разработан в соответствии с заданием и представляет собой расчёт и конструирование фундамента. Проект состоит из пояснительной записки и графической части. Графическая часть разработана на 1-м листе А1.Проект включает подбор для заданного гражданского здания ленточный фундамент мелкого заложения и свайный фундамент, выбор наиболее экономичного варианта фундамента и подбор для него арматурного каркаса. Целью курсового проекта является закрепление и углубление теоретических знаний, полученных при изучении дисциплины «Основания и фундаменты».

И сходные данные.

Высота этажа – 2,9 м;

Количество этажей – 5;

Разрез – 1-1, скважина – 1;

Уровень грунтовых вод – по разрезу;

Район строительства – г. Тамбов;

Пролёт здания – L=6м;

Шаг колон – В=12м.

Временная нагрузка – q = 3 кН/м 2

Рис. 1 Схема здания

I. Выбор слоя грунта для возведения фундамента.

Строительная площадка №7:

Вид грунта: Мощность:

1. Культурный слой 0,4

2. Песок серовато-желтый, пылеватый, средней пластичности, насыщенный 3,2

3. Глина коричневато-серая, пластичная 3,4

4. Суглинок серый пластичный 8,0

Рис. 2 Геологический разрез

Геологический разрез показывает: рельеф участка спокойный с абсолютными отметками у скважин 110,4 м, расстояние между скважинами 47,4 м.

Формулы для расчёта физических характеристик:

; ; ; ; ; .

Механические характеристики взяты из СНиП 2.02.01-83* прил. 1 и 3.

Коэффициенты надежности по грунту (X=X/gg):

в расчетах оснований по деформациям gg = 1;

в расчетах оснований по несущей способности:

для удельного сцепления gg(с) = 1,5;

для угла внутреннего трения

1 слой – песок пылеватый влажный, средней плотности, мощностью 3,2 м — пригоден в качестве естественного основания;

2 слой – песок средней крупности, насыщенный влагой, средней плотности, мощностью 3,2 м;

3 слой – глина тугопластичная, насыщенная влагой мощностью 3,4 м;

4 слой – суглинок тугопластичный,мощность 8,0 м, насыщен водой — в качестве естественного основания не пригоден;

5 слой суглинок мягкопластичный, насыщенный влагой — в качестве естественного основания не пригоден.

Оценка инженерно геологических условий строительства.

2 , площадь для колонны 72 м

Нормативные и расчетные нагрузки, действующие на ленточный фундамент под стеной.

Нормативная, NII, кН

стропильные балки, а.ц.п.,обрешетка

От чердачного перекрытия:

а) от защитного слоя(γ=18кН/м 3 )

От 4 междуэтажных перекрытий

а)пол паркетный 1∙0,4∙3∙4=4,8

б)ж/б панель 1∙2,3∙3∙4=27,6

б)утеплитель(γ=8кН/м 3 ) 1∙0,1∙8∙17,1∙1

Всего постоянная нагрузка:

От временной нагрузки на чердачное перекрытие (длительное)=0,7∙0,95∙3

От временной нагрузки на междуэтажные перекрытия

а)с ψ=1 длительная с пониж. =0,5 1∙0,7∙3∙0,9∙4

б)кратковрем. с полным=1∙2,0∙3∙1,3∙0,95∙4

4) от перегородок на 4 этажа(длит)=0,95∙0,5∙3∙4

Нормативные и расчетные нагрузки, действующие на фундамент под колонну.

Нормативная, NII, кН

стропильные балки, а.ц.п.,обрешетка

От чердачного перекрытия:

а) от защитного слоя(γ=18кН/м 3 )

От 4 междуэтажных перекрытий

а)пол паркетный 1∙0,4∙72∙4=115,2

б)ж/б панель 1∙2,3∙72∙4=662,4

От колонны 0,4∙0,6∙25∙17,4=104,4

Всего постоянная нагрузка:

снеговая(длительная с пон.зн.)

кратковременная с полным зн.=1,8∙72∙0,9

От временной нагрузки на чердачное перекрытие (длительное)=0,7∙0,95∙72

От временной нагрузки на междуэтажные перекрытия

а)с ψ=0,679 длительная с пониж.

б)кратковрем. с полным=0,679∙2,0∙72∙1,3∙0,95∙4

4) от перегородок на 4 этажа(длит)=0,95∙0,5∙72∙4

5) по заданию от временной (длит.)=3∙0,95∙36

2. Определение усилий, действующих на фундамент.

По СНиП 2.01.07-85* Коэффициент основного сочетания принимается: для длительных нагрузок -0,95, для кратковременных — 0,9, для остальных — 1,0.

Определение усилий, действующих на обрезе фундамента

Суммарное значение вертикальной нагрузки

Ветровая от стен

Суммарное значение горизонтальной нагрузки

Момент от стены

(е = 0,5/2-0,15 = 0,1 м)

Момент от ветровой нагрузки (е=Н/2+d=17,4/2+1,7=10,4м)

+Mст..

+Mw.

Суммарное значение момента (

3. Определение глубины заложения фундамента.

Грунт основания – песок средней крупности. Температура воздуха в помещении +18°С. Нормативная глубина промерзания для суглинка м (г. Тамбов). Коэффициент учитывающий влияние теплового режима (сооружение без подвала).

Расчетная глубина промерзания:

м – грунт может испытывать морозное пучение и глубина заложения подошвы должна быть не менее 1,55 м.

Глубина заложения зависит от глубины промерзания, уровня грунтовых вод (расстояние до УГВ >0,5м), конструктивных особенностей, размеров фундамента и геологии.

Из конструктивных соображений глубина заложения: м.

Высота фундамента: H=0,5+0,6+0,6+0,3=2,0 м.

4. Определение размеров подошвы ленточного фундамента.

Грунт основания – песок пылеватый средней плотности, имеет характеристики:

Нагрузки на фундамент по 2-ой гр. пред. сост.: NII=234.92 кН.

м,

где кН/м — удельный вес фундамента с грунтом, d = 1,7 м – глубина заложения от уровня планировки.

Расчетное сопротивление грунта:

=

= кПа.

Где γс1=1,25; γс2=1 (1, табл.3); k=1,1, т.к. с и φ были определены по прил.3 (1);

Определим напряжения от собственного веса грунта и дополнительные напряжения на кровле проверяемого слоя.

где σzgz – природное давление на кровлю слабого слоя

σzpz – дополнительное давление на кровлю слабого слоя от нагрузки на фундамент

Определим напряжения от собственного веса грунта и дополнительные напряжения на кровле проверяемого слоя:

σzgz = 30,685 + 8,4·19,95 = 198,265 кПа;

По табл.1 прил.1 [2], для ξ=2z/b=2·0.7/2=0,848 и η=l/b=1180/2000=0,59, α=0,850

σzp=0,850·120,775 = 102,658,6 кПа

Расчетное сопротивление подстилающего слоя:

=

= кПа.

Где γс1=1,1; γс2=1 (1, табл.3); k=1,1, т.к. с и φ были определены по прил. 3 (1);

Расчет и конструирование ленточного железобетонного фундамента и многопустотной плиты перекрытия дома быта на 15 рабочих мест

Страницы работы

Содержание работы

РАЗДЕЛ 2. Расчётно-конструктивный раздел

ДП — 5 — 270103 — 08 — РК

1. Исходные данные для проектирования …………………….…………………..3

2. Детали покрытия и перекрытия.……………………………. 4

3. Сбор нагрузки на 1м 2 покрытия и перекрытия…. …………………………….5

4. Расчёт ленточного железобетонного фундамента по оси 3……………………7

4.2 Сбор нагрузки на 1 погонный метр фундамента………………………. 7

4.3 Определение размеров подошвы фундамента………………….……. …8

4.4 Расчёт фундаментной плиты на прочность…………………………….…9

4.5 Определение площади сечения арматуры в плите фундамента……. 10

4.6 Конструирование фундаментной плиты………………………………….11

5. Расчет многопустотной плиты покрытия..………………. ………………. 12

5.1 Конструктивная схема покрытия..………………………………………..12

5.2 Статический расчет плиты………………..……………………………….12

5.2.1 Определение расчетного пролета плиты…………………. …………….12

5.2.2 Определение расчетных усилий в плите…………………………………13

5.3 Конструктивный расчет плиты………………………………………..…..13

5.3.1 Расчет продольной рабочей арматуры……………………………………14

5.3.2 Расчет поперечной арматуры……. ………………………………………15

ДП — 5 — 270103 – 08 — РК

1. Исходные данные для проектирования.

Необходимо выполнить расчет и конструирование ленточного железобетонного фундамента и многопустотной плиты перекрытия.

Тип здания – Дом быта на 15 рабочих мест.

Состоит из 2 х этажей, с высотой этажа 3,3м., здание без подвала. Стены кирпичные ρ=18 кН/м 3 , наружные δ=770мм; внутренние δ=380мм.

Место строительства г. Гаврилов Ям.

Основание под фундамент грунт – супесь е =0.75; γ= 18кН/м 3 ; IL=0.4

Размеры плиты: BxL=990х6280 мм

Бетон тяжелый класса В25

Рабочая арматура класса А600

Поперечная арматура класса В500

Монтажные петли А240

ДП — 5 — 270103 – 08 — РК

2. Детали покрытия и перекрытия.

Рис. 1 Состав перекрытия

Рис. 2 Состав покрытия

ДП — 5 — 270103 – 08 — РК

3.Сбор нагрузки на 1м 2 покрытия и перекрытия

Таблица 1. Сбор нагрузки на 1 м 2 покрытия.

Унифлекс 2 слоя

δ=10мм =0.01м; ρ=10кН/м 3

δ=50мм =0.05м; ρ=20 кН/м 3

δ=75мм =0.075м; ρ=7 кН/м 3

Утеплитель: пенополистерол δ=111мм =0.111м; ρ=0.5кН/м 3

δ=4мм =0.004м; ρ=10кН/м 3

L=6,28м., B=0.99м., М=1.825т.

Sсн n =0,7×Sсн×

Полная нормативная нагрузка

q n = g n + Sсн n

Полная расчётная нагрузка

1. Коэффициент надёжности для постоянной нагрузки γf см.[1; табл.1]

2. г. Данилов находится в IV снеговом районе [1; карта 1 и табл. 4]

3. Коэффициент перехода от снеговой нагрузки от 1м 2 Земли к нагрузке на покрытии μ=1 (2° 2 перекрытия.

δ=13мм =0.013м; ρ=27кН/м 3

Слой из цементно-песчаного раствора М 150.

δ=15мм =0.015м; ρ=20кН/м 3

δ=40мм =0.04м; ρ=20 кН/м 3

δ=25мм =0.025м; ρ=2 кН/м 3

L=6,28м., B=0.99м., М=1.825т.

Полная нормативная нагрузка

Полная расчётная нагрузка

1. Коэффициент надёжности по нагрузке для постоянных нагрузок принимаем по [1; табл.1]

2. Нормальное значение временных нагрузок V n принято по [1; табл.3]

3. Коэффициент надежности по нормативным нагрузкам для временных нагрузок принят по [1; п 3.7]

Состав перекрытия см. рис 1

ДП — 5 — 270103 – 08 — РК

4. Расчёт ленточного железобетонного фундамента по оси «3»

4.1 Схема сбора нагрузки

4.2 Сбор нагрузки на 1 погонный метр фундамента

Обрез фундамента на отметке -0,05м.

Грузовая площадь с потерей нагрузки передается на 1 погонный метр внутренней стены =1м×6,2=6,2м 2

Нагрузку от стен берем без дверных проемов.

Полная нормативная нагрузка на обрезе фундамента:

N n cт = σст × Нст × ρст = 0.38×6,35×18 = 43,09 кН/м

ρст = 18кН/м 3 (керамический кирпич)

Нагрузка от покрытия

N n пок = q n покр× Агр = 6.38×6.2 =39,56 кН/м

Нагрузка от межэтажных перекрытий

N n пер. = q n пер× Агр×n= 6.44×6.2×1 =39,93 кН/м

n – количество перекрытий. n=1шт

N(γf=1) = 43.09+39.56+39.93=122.58 кН/м

ДП — 5 — 270103 – 08 — РК

Полная расчетная нагрузка на обрезе фундамента:

Nст = N n cт × γf = 43.09×1.1 = 47.4кН/м

N(γf 3 – усреднённый удельный вес грунта на его уступах.

bпредв=

Принимаем предварительно b = 0,8м.

ДП — 5 — 270103 – 08 — РК

Определяем расчётное давление на грунт основания [2, формула 7]:

К=1,1 (так как характеристики грунта по [2; прил 1, табл 2] Определяем коэффициенты: Mv, Mq, Mc ,Kz в зависимости от ϕn =21 о по

Арматура класса А400 Rs=35,5кН/см 2 [3, табл.5.8]

1. Изгибающий момент:

Mmax = 0.5ρs × c 2 = 0.5×155,55×0.3 2 = 7,0 кНм

2. Поперечное усилие:

ДП — 5 — 270103 – 08 — РК

Расчетная схема – консоль, жестко защемленная у грани стены и загруженная равномерно-распределенной нагрузкой в виде отпора грунта Ps.

Рис.5 Сечение фундамента

4.5 Определение площади сечения арматуры в плите фундамента

Расчёт арматуры нижней сетки.

Определение параметра а:

Определение требуемой площади арматуры.

h=hf — a=30 – 3,5 = 26,5см –расчетная высота сечения.

hf =300 мм –высота фундаментной плиты.

ДП — 5 — 270103 – 08 — РК

Примем шаг стержней S =100мм. Тогда количество стержней на 1м 2 плиты будет

По сортаменту подбираем 10ø6 А400 с As=2,83см 2

Проверяем процент армирования:

μ%

Проверяем высоту фундаментной плиты продавливание:

46,67 2 табл. 2 лист 6.

Нагрузка на 1 пг м. плиты:

5.2 Статический расчет плиты

5.2.1 Определение расчетного пролета плиты

Рис.8 К определению расчетного пролета плиты

Расчетный пролет плиты:

l =– ( + )=– bоп = 6280 – 130 = 6150 мм = 6,15 м.

ДП — 5 — 270103 – 08 — РК

5.2.2 Определение расчетных усилий в плите

Рис. 9. Расчетная схема усилий в плите

Максимальный изгибающий момент:

Максимальная поперечная сила:

5.3 Конструктивный расчет плиты

Фактическое сечение плиты надо привести к виду, удобному для расчета. В данном случае можно привести к двутавру, но т.к. полка в растянутой зоне (внизу) работать не будет (бетон плохо работает на растяжение), то расчетным будет тавровое сечение.

Рис. 10. Сечение плиты (а- фактическое б- расчетное)

ДП — 5 — 270103 – 08 — РК

Вн = Впл = 990 мм – ширина плиты внизу

bf = BB = 960 мм – ширина полки

=30,5 мм ≈ 30 мм – толщина полки

Рабочая высота сечения h-a = 220-30 = 190 мм = 19 см

где а = з.сл.+ = 20+ = 30 мм

защитный слой равен 20 см – см. п. 55 [6]

Ширина сечения b=Вн-2х15-dотвхn, где n = 5 – количество отверстий

b = 990-2х15-159х5 = 165 мм = 16,5 см

5.3.1 Расчет продольной рабочей арматуры.

Расчетное усилие = 35,32 кН×м

Расчетные характеристики материалов:

Бетон класса В30 Rb=14,5 МПа = 1,45 кН/см 2 – таблица 2 [6]

¡bf=0,9 таблица [2 табл. 15]

Рабочая арматура класса А600 Rs= 520 МПа = 52 кН/см 2 – [6 табл. 5.8]

Определяем положение нейтральной оси

=65,77 кНм > = 35,32кН*м

Следовательно, нейтральная ось проходит в полке и сечение рассчитывается как прямоугольное при ширине bf=96 см.

Определяем значение am :

=

По [8; табл. 3.2] определяем R

R = 0,394 (для бетона класса В25 и арматуры класса А600)

Так как =0,078 Ф = 4,52 см 2 [по сортаменту арматурной стали]

5.3.2 Расчет поперечной арматуры.

Расчетное усилие Qmax = 22,97 кН

Расчетные характеристики материалов:

Для бетона класса В25

Rb = 14,5 МПа = 1,45 кН/см 2 – см. таблицу 5.2 [3].

Rbt = 1,05 МПа = 0,105 кН/см 2 – см. таблицу 5.2 [3].

Задаёмся количеством поперечных стержней в поперечном сечении плиты.

Устанавливаются не чаще чем через 3 отверстия.

Задаёмся конструктивным шагом и определяем максимально допустимый шаг хомутов.

Swпринимаем 100мм = 10см

Проверяем прочность сечения по сжатой наклонной полосе

22,97кН 2 – см. таблицу 5.2 [3].

На приопорных участках плита армируеся 4 сетками С-1 Ø3 В500

По сортаменту определяем площадь поперечного сечения арматуры

Asw = 0,28 см 2 (для 4Ø3 В500)

qsw – интенсивность.

Ссылка на основную публикацию
×
×
Adblock
detector